北京行星科学专业初级职称评审政策发表什么期刊
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Ⅰ 职称评审的评审条件
助理级:⑴大学本科毕业，从事专业技术工作一年以上。⑵大学专科毕业，从事专业技术工作二年以上。⑶中专毕业，从事专业技术工作三年以上。⑷高中毕业，从事专业技术工作七年以上。⑸初中以下学历人员，从事专业技术工作十年以上，同时应具备员级职务。
中级:⑴大学本科毕业，从事专业技术工作五年以上，担任助理职务四年以上。⑵大学专科毕业，从事专业技术工作六年以上，担任助理职务四年以上。⑶中专(高中)毕业，从事专业技术工作十年以上，担任助理职务四年以上。⑷初中以下学历人员须从事专业技术工作十五年以上，担任助理职务四年以上。
高级:⑴大学本科毕业，从事专业工作十年以上，担任中级职务五年以上。⑵大学专科毕业，从事专业技术工作十五年以上，并担任中级职务五年以上。⑶中专、高中毕业，从事专业技术工作二十年以上，并担任中级职务五年以上。
4、副高级职称申报条件:
(1)博士研究生毕业，取得中级职称，从事专业技术工作两年以上。
(2)硕士研究生毕业，取得中级职称，从事专业技术工作四年以上。
(3)大学本科毕业，取得中级职称，从事专业技术工作五年以上。
(4)大学本科毕业，从事专业工作十年以上，担任中级职务五年以上等
职称评审是指已经经过初次职称认定的专业技术人员，在经过一定工作年限后，在任职期内完成相应的继续教育学时，申报中级职称以上的人员须在专业期刊发表论文并且经过一些基本技能考试(如:称职外语及计算机应用能力考试等)，向本专业的评审委员会评委提交评审材料，经过本专业的专业评委来确定其是否具备高一级职称资格。
职称是专业技术人员的专业技术水平和能力的等级称号。职称是对专业技术人员(管理人员)的一种任职资格，它不是职务。是从事专业技术和管理岗位的人员达到一定专业年限、取得一定工作业绩后，经过考评授予的资格。
风电齿轮箱行星架多圆弧结构的优化分析
摘要：现阶段，随着我国环境保护意识的不断提高,对风能的重视程度越来越高。同时科学信息技术的快速发展,在各个领域都得到了良好的应用,也为风电机组运行提供了有效保障。由于大型风电机组传动系统运行工况复杂,为了提升风电的使用寿命，须保证行星架具有足够的极限强度和疲劳强度，因此研究风电齿轮箱行星架多圆弧结构的优化具有重要意义。下面本文就对此展开探讨。
关键词：风电齿轮箱；圆弧结构；优化；
1 多圆弧曲线的参数设计
借助不断发展进步的相关技术,我国对风能的利用率也在不断提高。风电齿轮箱作为风电系统的重要部件，为了准确描述多圆弧曲线的形状和位置并保证设计参数之间相互独立，以三圆弧曲线为例，推导其通用的几何关系，提取出设计参数。然后，利用该方法确定多圆弧结构的设计参数，为其优化设计提供理论依据。
多圆弧结构的母线如图1所示，结合上一节的参数设计方法和实际位置约束(点 A、D、F、H 均固定不动) ，该母线可用8个独立参数描述，其中三圆弧段5 个，两圆弧段3个，其参数范围如表 1 所示。
表 1 多圆弧结构的设计参数及范围
区域 设计参数 下限 上限 | |
|
三圆 弧段 |
R1/ mm 30 37 |
R2/ mm 15 18 | |
R3/ mm 4 8 | |
α1/(°) 60 65 | |
β1/ (°) 7 18 | |
|
两圆 弧段 |
R5/ mm 14 20 α2/( °) 60 80 |
β2/(° ) 5 40 | |
图 1多圆弧结构的示意图
2 行星架的应力分析
图 2行星架参数化建模及应力计算过程
2.1 参数化建模及应力分析过程
图2为联合MATLAB和HyperWorks两种软件对多圆弧结构参数化建模的方法:利用MATLAB编程，用设计变量控制多圆弧曲线的形状和位置，并调用MESH2D工具箱生成多圆弧结构截面的二维网格模型，在HyperMesh中建立多圆弧结构和整体行星架的三维网格模型，此外还需利用MATLAB程序和HyperWorks的二次开发功能保证参数化建模过程的可重复性。
图 3行星架的有限元模型及边界条件
图3为行星架的有限元模型及边界条件。许多学者对行星架的极限强度分析做了大量的工作，本文不再赘述该过程。行星架的材料为QT700－2A，其疲劳极限为380MPa，材料局部安全系数为1.1，其他安全系数均考虑在载荷中，此时疲劳强度许用应力[σ]为345MPa。同时，分析应力类型为最大主应力，且需用许用应力评判结构是否满足强度要求。
表 2 多圆弧结构的设计参数及范围
区域 设计参数 下限 上限 | |
|
三圆 弧段 |
R1/ mm 30 37 R2/ mm 15 18 |
|
R3/ mm 4 8 α1/ (°) 60 65 | |
β1/ (°) 7 18 | |
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二圆 弧段 |
R5/ mm 14 20 α2/ (°) 60 80 β2/ (°) 5 40 |
2.2 多圆弧参数与应力、质量的变化关系
基于表2中的设计参数和图3的应力分析过程，可以开展多圆弧参数与多圆弧结构上最大应力、质量之间的变化关系研究。三圆弧的形状和位置由5个独立设计参数R1、R2、R3、α1和β1确定，固定两圆弧的设计参数，此时可取R5=18mm，α2=80°，β2=18°。在设计参数的取值范围内取等距的7个值，探究σ
l，max、σs，max和质量随单一参数的变化规律，质量和σl，max应力随着参数R2、β1的增大而增大，随着参数R1、R3、α1的增大而减小，σs，max的变化规律与之相反;5个参数对两个圆弧段上的应力均有影响。其中，σl，max表示两圆弧段上最大应力，σs，max表示三圆弧段上最大应力。另外，两圆弧的参数也符合类似规律。
3多圆弧结构的优化设计
3.1优化问题的建立
基于2.2节中多圆弧参数与质量的变化规律可知，当R1=35mm，R2=15mm，R3=8mm，α1=65°，β1=7°，R5=14mm，α2=60°和β2=40°时，质量取最小值0.2318t，此时应力σl，max=375.3MPa，σs，max=261.7MPa。σl，max超出了许用应力，因此不满足疲劳强度要求。为了对多圆弧结构进行低应力和低质量设计，本文以多圆弧结构的8个参数作为设计变量，应力满足疲劳强度要求作为约束条件和参数化部分质量最小作为目标函数建立优化问题，数学模型如下所示。minmass=f(R1，R2，R3，α1，β1，R5，α2，β2)
s.t.σl，max≤260MPa
σs，max≤345MPa
3.2多种代理模型的实现
行星架有限元模型每进行一次静力学分析需耗费时间为5min左右。由于涉及8个设计变量，在优化过程中可能会迭代计算成千上万次，若基于有限元模型反复计算响应，必将产生巨大的时间成本。为了减少仿真计算时间，可采用代理模型技术，它可以代替实际物理模型的计算过程。在建立代理模型时，试验设计方法和近似模型直接影响代理模型的精度，可对比不同试验设计和近似模型下代理模型的精度选出最优方案。采用正交设计、拉丁超立方和优化超立方三种试验设计方法获取模型样本点，并利用该样本点分别构建多项式响应面模型、Kriging模型和径向基模型，然后使用测试点验证方法对模型精度进行检验，其中验证样本点为同一组拉丁超立方抽样的样本点。图4为σl，max应力代理模型精度对比图。在模型样本点数相当的情况下，正交试验设计的代理模型精度明显优于其他两种设计方法，所以试验设计方法选用正交设计。在正交设计下，σl，max应力的三阶多项式响应面模型精度最高，σs，max应力的径向基模型精度最高，质量的径向基模型精度最高，依此可以确定各目标量最优的近似模型。各目标量代理模型的优选方案如表3所示。
图 4 σl，max应力代理模型的精度对比
3.3 基于粒子群算法的结构优化
在建立高精度的代理模型后，可采用优化算法求解优化模型的最优解。粒子群算法在求解优化问题时表现出良好的寻优能力，通过迭代寻优计算能够迅速找到最优解，因此粒子群算法在工程计算中广泛应用。本文将质量最小时的参数作为优化初始值，采用粒子群算法对优化问题进行求解。优化前后的结果比较如表3所示。从表中可以看出，优化后两圆弧段的应力值为338.5MPa，比优化前降低了9.8%，三圆弧段应力变化不大，均满足疲劳强度条件，同时多圆弧结构质量降低了5.7%。
表 3优化前后的变量值及变化量
变量 优化前 优化后 变化量/% |
|
R1/mm 35.0 33.9 －3.1 R2/mm 15.0 16.5 10.1 R3/mm 8.0 6.1 －24.0 α1/(°) 65.0 65.0 0.0 β1/(°) 7.0 7.0 0.0 R5/mm 14.0 15.8 12.7 α2/(°) 60.0 77.0 28.4 β2/(°) 40.0 18.4 －54.0 σl，max/MPa 375.3 338.5 －9.8 σs，max/MPa 261.7 259.9 －0.7 质量/t 0.259 0.245 －5.7 |
结束语
本文提出了基于代理模型和粒子群算法的多圆弧结构优化设计方法，并将其应用在风电齿轮箱中行星架上，具体的研究内容及后续研究任务如下:1)推导了双圆弧和三圆弧通用的几何关系，为多圆弧结构的参数设计提供了理论依据，并基于MATLAB和HyperWorks联合建模方法建立了多圆弧结构的参数化模型;2)结合粒子群算法和代理模型进行多圆弧结构的优化设计，降低了多圆弧结构上应力的最大值，并显著提高了优化效率;3)由于时间和经济等原因，尚未制造出优化后的物理模型以对该套方法进行验证，之后可进一步研究试验验证的工作。
参考文献：
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